外罐内罐底板隔震橡胶支座图1LNG储罐隔震示意!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!"李金光，宋延杰，郑建华，程艳芬（中国寰球工程公司，北京100029）摘要：以现有的钢质储液罐的隔震计算模型为基础，建立了全容式LNG储罐的考虑基础整体转并以唐山LNG接收站项目的16万m3LNG储罐为对动刚度影响的基底隔震集中质量法计算模型，象进行了动力时程分析。计算结果表明，若不考虑基础整体转动刚度的影响会引起支座剪力和位移计算值过小，这对工程设计是不利的；在隔震情况下，桩报告的试验值，满足了桩的承载力要求。单桩所受的地震水平力和竖向压力均小于试关键词：LNG储罐；全容式；基底；隔震；计算模型；动力时程分析doi:10.3969/j.issn.1001-2206.2013.03.003引言当全容式LNG储罐的建设场地处于地震烈度较高的区域时，传统基础型式的LNG储罐遭受的并以唐山LNG接收站项目的16万m3LNG储罐为对象进行动力时程分析。1LNG储罐隔震计算模型全容式LNG储罐隔震是在桩顶与储罐底板之间设置隔震支座，每个桩头设置一个，见图1。0地震作用效应往往很大，甚至于地基或桩基承载力不能满足设计要求。因此，如何有效降低LNG储罐在地震作用下的效应是LNG储罐设计中的一项重要内容。目前，基底隔震技术被证明是降低储罐地震作用的有效途径，其原理是通过在储罐底部加入隔震装置（如橡胶支座、摩擦摆支座）来延长储罐自振周期，避开了场地的特征周期，减小了地震力向上部储罐的传递，从而达到降低储罐地震效应的目的。在实际工程中，已有韩国仁川LNG接收站、希腊雷维松萨LNG接收站和广东大鹏LNG接收站等工程采用在基底设置隔震支座的方式来降低储罐的地震作用效应，提高了储罐的抗震安全性能。但对于罐内的液体，根据参考文献[1]的研究结果，可采用晃动质量质点和冲击质量质点的集中质量计由于LNG储罐的应用在中国起步较晚，界对LNG储罐隔震方面的研究还不多。国内工程参考文献算模型进行计算；由于当混凝土外罐自身的水平刚[1]已对全容式LNG储罐在非隔震情况下的地震作度比隔震支座的水平刚度大很多时，在地震作用用计算模型进行了研究，参考文献及国下，外罐基本属于平动状态，考虑外罐自身的振动特性，故在计算模型中可不其参数可按静力等效[2]、[3]内许多学者和工程技术人员也已对钢质储液罐的隔震计算模型进行了研究。本文以这些现有的研究成果为基础，建立了全容式LNG储罐的考虑基础整体转动刚度影响的基底隔震集中质量法计算模型，（剪力相等和弯矩相等）的原则来确定。综上假定全容式LNG储罐隔震结构体系可简化为图2所示的力学计算模型。!!!!!"!!!!!"全容式LNG储罐基底隔震计算模型及动力时程分析mimtmcikiktckchthcihFctccbmbhbkbvkrotcbvx咬g（t）82013年6月生的相对位移/m；θb——底板的转动把角度。和式写成矩阵的形（2）、（3）、（4）（5）式，可得LNG储罐基底隔震后在地震波激励下的水平向动力运动方程：[M]{x咬}+[C]{觶}+[K]{x}+{Fb}=-[M]{r}x咬g（6）方程（6中各矩阵的表达式如下：）体系质量矩阵[M]：00注：Fb为隔震支座的水平向恢复力（为非线性关系）/N；mt为混凝土外罐的质量/kg；ht为混凝土外罐惯性力作用点等效高度/m；kt为混凝土外罐的等效刚度/（N/m）；ct为混凝土外罐的阻尼/（N·s/m）；mc为内罐液体晃动部分质量/kg；hc为晃动质量作用点等效高度（考虑了液体对底板的动压力）/m；00mt0mtmc00000000000=00mc0mc[M]0000mimimi00mtmb+mt+mc+m0质点相对合位移{x}：c为晃动作用等效刚度c为晃动液体的阻尼k/（N/m）；/（N·s/00xt+htθb000i为内罐液体冲击部分质量为冲击质量作用点等效高m/kg；hi000度（考虑了液体对底板的动压力）/m；k为冲击作用等效刚0xc+hcθb0i00000000{x}=00度/（N/m）；ci为冲击液体的阻尼/（N·s/m）；mb为混凝土底板质00xi+hiθb0000量/kg；h为底板厚度/m；k为基础竖向刚度/（N/m）；c为竖bbvbvxb向阻尼/（N·s/m）；krot为基础竖向刚度形成的整体转动刚度/（N·m/rad）；x咬g为地震时的地面加速度/（m/s2）。图2LNG储罐隔震力学计算模型单质点体系在地震波激励下的水平向动力运动方程如式（1）所示：体系阻尼矩阵[C]：000000000000ct000cc000ci0...