维普资讯http://www.cqvip.com７２１地下空间与工程学报第１卷ａ（正）、修惯用法ｂ．多铰圆环法ｃ梁・．弹簧模型计算法图６不同设计方法下衬砌环剪力分布比较Ｆｇ６ＣｍａｓｎｓｍｎＩ１ｓｅｒｏｅｄｔｂｔｎｗｔｉｅｎｄｓｎｍｔｏｉ．ｏｐｒｏｅｅｔｉａｒｉｒｕｏｉｄｒｔｅｉｅｄｉｇｌｈｆｃｓｉｉｇｈｆｅｇｈ４５螺栓剪力．螺栓切向和法向剪力计算结果表明：管片螺栓最大剪力和最小剪力都发生在多铰圆环法中，而梁管片环弯矩最大；铰圆环法管片环整体刚度最多小。变形量最大。（）３不同计算方法计算所得衬砌结构内力分布规律差异较大。惯用法和修正惯用法中管片环刚度均匀分布，结构轴力、剪力较小且连续均匀分布；ｂ１Ｊ弹簧模型计算法计算所得管片环螺栓最大剪力次之，最小剪力略大，且随着隧道埋深的增加，螺栓一剪力也相应增大。螺栓剪力的产生根源于接头处管片间的相对多铰圆环法和梁一弹簧模型计算法中由于存在环向刚度薄弱区域，接头附近管片和螺栓剪力跳跃发展。滑移。受设计方法对螺栓的考虑方式影响，惯用法和修正惯用法无法计算衬砌环螺栓切向和法向剪力。由于多铰圆环计算法中假设管片接头为只能传递轴力，而不能传递弯矩的弹性铰，自身不稳受定性所带来的大变形影响，相邻管片在接头处的相对位移较大，从而带来较大的螺栓径向和切向剪力；与多铰圆环法相比较而言，一弹簧模型法中梁加强了衬砌环在管片接头处的连接，管片接头能承受部分弯矩和轴力，相邻管片间不易产生较大相对位移，螺栓剪力也就相对较小；而惯用设计法和修正惯用法均假设管片环为弯曲刚度均质的圆环，外荷载作用下，管片环无相对滑移和错动发生，因而也就无法计算螺栓剪力。（）４盾构隧道衬砌结构变形和内力计算结果差异根源于不同计算方法中对管片接头、管片环整环刚度的不同处理。工程中应在基于对隧道所处围岩特性和衬砌结构各项重要设计参数（：如刚度有效率、弯矩提高率、抗弯刚度系数、剪刚度系数抗等）的综合评价基础上选择合理的结构设计方法。参考文献：［］张厚美，１吕国梁．圆形隧道衬砌—结构计算模型综述［］世界隧道．ＯＯ２：５Ｊ．２Ｏ（）１［］三一ＬＦ２／，工法稠查力岛施工丧编辑委员舍，彀朴、三一ＬＦ法稠查／・・，工，彀朴力岛施工圭［］地盘、Ｍ．工单合（，９７日）１９．５结论［绒道综合技衍研究所编．日］绒道横纂物等彀朴棵革同解靓（一，Ｆ卜ｙ禾，）・Ｍ］丸善株式舍社，Ｌ，Ｌ［．，通过运用目前国内外地铁区间盾构隧道装配式衬砌管片结构设计中常采用的（修正）惯用法、多１９９７焦曾东洋，何川．隧道管片环向接头力学行为研究盾构［］地下铁道新技术文集２０．Ｃ．０３西南—交通大学出版社．Ｏ３年１，９３２Ｏ０月４５Ｗｏｋｎｒｕ．ｎｅａｉｎｌｍｎ】１ｓｏｉｔｎ．ｒｉｇＧｏｐＮｏ２ＩｔｒｔａｎｏｅｉｇＡｓｃａｏＩｉ铰圆环法和梁一弹簧模型计算法对南京地铁区间盾构隧道在中心埋深为（．４６ｍ情况下的隧８５２．）道衬砌结构变形和内力研究分析可知：（）１管片接头抗弯刚度对衬砌结构设计影响较大。受不同管片接头力学假定影响，不同计算方法计算所得衬砌环变形、轴力、弯矩、管片混凝土剪力、螺栓剪力差异较大。（）２不同计算方法中衬砌环整环刚度存在较大差异。惯用计算法中衬砌环整体刚度最大，变形量最小；受弯矩传递系数影响，修正惯用法计算所得ＧｉｌｅｆｔＤｓｎｆｅＴｎｅＬｉＥ．ｕ．ｕｅｎｓｏｈｅｇｌｕｎｉｎＪＴｎｄｉｒｅｉｏｄｌｎｇ］ｎｌｇａｄＵｄｒｒｎｐｃｅｈｏｇ．０ｏ１（）ｅｎｎ—ｎｅｏｄＳａｅＴｃｎｌｙ２０，５３：ｉｇｕｏ３３３１０３三一，Ｆ—卜．Ｌ／Ｌ木，新技衍研究舍编．／ＬＦ卜、＿，，三，，／禾，新技衍［．日］Ｌ，Ｍ］［土木工孥社出版，９５１９张厚美、过迟、付德明．圆形隧道装配—式衬砌接头刚度模型研究［．Ｊ岩土工程学报．０（）３９３３］２ｏ３：１００