:1009-9700(2006)04-0041-02焦炉横拉条及大弹簧的更换与改进吴样明(广东省韶关钢铁集团有限公司,广东韶关512123)摘要:分析了焦炉大弹簧及横拉条损坏的原因,提出了安全有效的更换和改进方法.关键词:焦炉;大弹簧;横拉条;损坏原因;改进:TQ522.15文献标识码:BReplacementandimprovementofthebigspringandhorizontaltie2rodforcokeovenWUYang2ming(ShaoguanIronSteelGroupCo,Shaoguan512123,Guangdong)Abstract:Afailureanalysiswasmadeofthedamagedbigspringandhorizontaltie2rodusedforacokeoven,andmethodsofsafelyreplacing,andeffectivelyimprovingthesecomponentswereproposedinthepaper.Keywords:cokeoven;bigspringandtie2rod;damagecause;improvemen3焦炉横拉条腐蚀及大弹簧破坏的主要原因3.1横拉条腐蚀的主要原因1)炉体的不断老化,焦炉窜漏严重,荒煤气易从焦炉炉顶拉条沟处窜漏出.另加上拉条沟中填有硅藻土,其吸湿性较强,易吸收窜漏煤气中的H2S、HCN、NH3及水等形成酸碱性溶液,从而加速焦炉炉顶横拉条的腐蚀.2)焦炉炉顶拉条沟铺设有拉条盖砖,加上南方雨水多,雨季时间长,致使炉顶拉条沟中的残余积水无法及时排放,从而加速焦炉横拉条的腐蚀.3.2焦炉大弹簧破坏的主要原因1)焦炉炉顶大弹簧长期处于炉顶高温下作业,随着时间的不断推移,容易产生高温疲劳而失效.2)由于焦炉生产处于后期阶段,炉体横向膨胀不断加剧,致使大弹簧受力超过其极限负荷.3)南方雨水多、雨季时间长,另加上炉体本身窜漏,致使煤气中的H2S、HCN及NH3溶解在水中形成酸碱性溶液,加速大弹簧的老化腐蚀.4)由于炉顶大弹簧长期不断积累着出焦和装煤产生的粉尘,导致大弹簧不能在弹性范围内自由1前言广东省韶关钢铁集团有限公司(以下简称“韶钢”)焦化厂现有3座32孔218米两分下喷式焦炉,其中1号2号焦炉于1982投产,现已运行了23a,3号焦炉于1988年投产,已运行17a,均已步入焦炉后期护炉保产阶段.随着炉龄的不断增长,炉体不断老化,尤其是焦炉护炉铁件松动、腐蚀且变形较为明显,很难真正起到炉体横向保护性作用.因此,及时更换焦炉大弹簧及横拉条,对确保焦炉正常安全生产,延长焦炉使用寿命具有十分重要的意义.2存在问题3座焦炉炉顶横拉条腐蚀均极为严重,其中炉头、装煤孔口及上升管根部横拉条腐蚀更为明显.绝大多数横拉条局部直径已小于原始直径的3/4,个别甚至小于原始直径的2/3.此外,机侧炉顶绝大部分大弹簧的有效圈数、间距及工作高度均不符合4米以下焦炉铁件管理要求,其负荷也均大大超过大弹簧吨位要求,甚至部分大弹簧还远远超过其极限负荷,处于疲劳失效状态,无法真正起到炉体横向保护性作用.收稿日期:2005-10-19作者简介:吴样明(1977-),男,2001年毕业于鞍山钢铁学院化学工程与工艺专业,助理工程师.南方金属SOUTHERNMETALS422006年第4期收缩,最终导致大弹簧破坏而失效.原始状态.14)测量大弹簧高度,查对相应的大弹簧压力.15)安装大弹簧保护罩.16)拉条沟灌浆密封,砌盖板砖.4焦炉大弹簧及横拉条更换方法更换焦炉大弹簧及横拉条固定方法见图1.5改进措施1)拆除原拉条盖砖,使焦炉炉顶拉条沟中的残余积水能够及时蒸发和排放,大大减轻了因煤气中的H2S、HCN及NH3溶解在水中形成酸碱性溶液对焦炉横拉条的腐蚀.2)拉条沟不再填充吸湿性强的硅藻土,而改用在横拉条外加无缝钢管(Φ50,L=10m),减少横拉条直接接触酸碱性溶液而被腐蚀,并增加了横拉条的横向自由伸缩性.3)采用双弹组替代原设计的单大弹簧,大弹簧规格由原单大弹簧:DN45×DN174×225改为双大弹簧:DN40×DN163×195,DN25×DN92×190叠合,有效地防止了大弹簧的偏移,并准确调整大弹簧吨位,使焦炉大弹簧及横拉条处于良好工作状态,真正起到炉体横向保护性作用.图1焦炉大弹簧及横拉条更换固定示意1)施工前,在焦炉机焦侧炉柱上前端焊一根Φ20mm的钢筋,以卡挡钢丝绳,以免钢丝受力时滑脱.2)在推焦车移门架走台前加一临时操作平台,以便从机侧送拉条并调节机侧大弹簧.3)清洗横拉条机侧的螺牙.4)测量燃烧室长度,并作好记录.5)用钢丝绳套紧两边的炉柱,中间用手拉葫芦连接,葫芦上连接10t量程的拉力计,用于直接显示出钢丝绳所受拉力,然后,通过手拉葫芦收紧钢丝绳,使焦炉机焦侧两炉柱之间的力逐渐转...