油憎１方面，据估算年产千万吨级炼厂，每个厂可供装机量为３—４１、『ｌＷ。采油领‘域，特别是稠油开采中的高温产出液、高温分离水都是ＯＲＣ发电技术的理想热源加。４‘‘１｜，不少学者认为玻璃制造训，冶金１０］，燃机尾气等方面ｍ］均可使用ＯＲＣ发电技术回收余热。在。对于大功率等级的机组，压比对透平效率的限制将减少。反之只强调透平效率，而不综合考虑系统效率也是不可取的。表３不同工质的当地声速三堕垒整童蕉￡竺：！：！里坐！！塑！：！！墼箜垫！！！：兰垦！丝！！！：Ｚ垦！兰！三竺（２）泵效率问题３存在的问题３。１技术方面在小功率的ＯＲＣ发电系统中，工质泵存在低流量、高扬程、低比转速的特点，实际运行效率一般在０．６以下，理论分析中，常有文献将泵的效率取为０．８［４５Ｊ，甚至更高。过高预计泵效率会导致分析结３．１．１理论分析过多，实验研究较少目前ＯＲＣ研究文献中，理论研究占９０％以上，实验研究相对较少。系统理论分析一般在朗肯循环的热力学模型基础上，需要指定具体参数值，如换热窄点温差、部件效率值，指定值的合理与否对分析结果会造成较大的影响，且实际机组中：换热器的温差、部件效率值都会随工质、工况、循环类型的变化而变化，故，简单的一维线性分析到一定程度后，有较大的局限性。在实验研究中，不仅研究的数量偏少，且研究的问题有局限，目前实验机组，大多由各种成熟的部件组装而来，测试的参数分为系统参数和部件参数两部分，系统参数主要包括系统热效率、炯效率、单位热源流体发电量等；部件参数主要有动力部件效率和换热器性能。对于工程运用中的某些关键课题，如高转速轴承损耗测试，密封系统测试、控制系统测试等，研究较少。３．１．２理论分析偏离实际情况较远果有偏差。在ＯＲＣ系统参数设计中，泵的气蚀余量是经常被忽略的一个参数，忽略该参数也将导致系统运行的不稳定，试验中也会常碰到泵气蚀的问题。（３）冷源问题循环优化为是调整运行参数，使得系统某个或几个目标参数达到最优，优化的目的是使得系统总体最优，而不是局部或者内循环最优㈤ｊ。系统优化需要考虑冷源功耗的问题，蒸发温度不是越高越好，冷凝温度也不是越低越好，而多数的循环优化论文旧］没有将冷凝温度及循环冷却水功耗考虑在内，造成优化结果与工程实际偏离较远。（４）多级抽气回热、再热问题（１）透平效率问题受限于简单一维理论模型限制，理论分析难以全面考虑实际情况，导致研究成果偏离实际较远。如在循环优化的工作中，不少文献［４４］指出蒸发温度越高，系统效率越高，进而得出近临界循环、超临界循环效率更高的结论，该结论在大型火电机组中是成立的，但对于百千瓦级的小功率ＯＲＣ机组而言，则不然。表３给出１２００ｃ时各种工质的音速，可以看出有机工质的音速远低于水蒸气，对于一定功率等级的ＯＲＣ发电机组，随着透平的进出口压比增大，即在确定的冷凝压力下，循环工况向近临界和超临界循环发展时，透平入口容易出现超音速，设计透平的难度增大，要同时保证透平高压比和高效率几乎是不可能的，即使设计上完成，也只不过将难度转移到生产与制造中，工程实际中难以实现，文献［２５］也在实验中发现透平的最佳工况与系统的最优工况不重合，即最优工况不会随着蒸发温度持续上升。这种问题是对透平工况变化考虑不全引起‘“的，也是理论分析中，指定部件参数值方法的缺陷所・２４０．丑７Ｕｋｇ圈７水与Ｒ２４５ｆａ朗肯循环ｒ一日对比图有些学者【勰。５¨提出ＯＲＣ发电机组使用再热循环的问题，在火电机组中，抽气回热、再热循环技术可行，且已大规模推广使用，然而若将这一经验套用到ＯＲｅ发电系统，则不妥，图７为以Ｒ２４５ｆａ和水为工质的朗肯循环ｒ—日对比图，可以看出水的比焓降要远大于有机工质。在高温高压的汽轮机组里，由于水蒸气的比焓降大，汽轮机需用多级才能完成膨胀过程，笔者所在单位设计的汽轮机一般单级焓降在３０～１００ｋＪ／ｋｇ之间，汽轮机级数在１５到３０级之间，因为级数较多，所以在汽轮机中间进行抽气再热技术可行，提高循环效率的同时，也可预防汽轮机末级蒸汽湿度过大，液击叶片...