预应力钢绞线锚外控制应力与伸长值的计算方法与现场控制摘要：结合云南保山蒲赛公路水长河临时桥的预应力张拉过程，研究锚外控制应力和伸长值计算的方法。预应力钢绞线的锚内与锚外控制应力不等的原因：波纹管的偏摆系数和摩擦系数的增大和锚具夹片损失系数等。根据设计图纸的预应力钢绞线锚内控制应力计算锚外控制应力，选取合适的控制应力计算伸长值。关键词：锚内控制用力；锚外控制应力；伸长值：U442.5文献标识码：A1工程概况云南保山蒲赛公路项目是怒江流域赛格电站前期工程，电站主体工程的弃碴场便道跨水长河。因出碴车较重，水长河临时桥采用的是3×30m的T梁桥。现场实际情况是T梁预制完成，强度已经达到张拉的要求，需对预应力钢绞线进行张拉。2锚外控制应力计算和伸长值计算的公式引用《公路桥涵施工技术规范》中的公式：（1）由---本文来源于网络，仅供参考，勿照抄，如有侵权请联系删除---钢绞线与孔道壁摩擦造成的应力损失计算公式（2）曲线型钢绞线理论伸长值计算公式3钢绞线参数墙身曲线预应力钢绞线切线夹角和及长度计算4计算过程在施工过程中回遇见以下两种情形，即第一种情形是设计图中给定的预应力钢绞线锚内控制应力。第二种情形是设计图中给定的预应力钢绞线锚外制应力。下面来分别计算。第一种情形：预应力钢绞线锚内控制应力为0.65fptk（fptk：标准强度），设计偏摆系数K=0.0015和摩擦系数μ=0.15，OVM锚具夹片厂家提供的应力损失为6%，弹性模量E=195000Mpa，有效截面面积A=140mm2。经试验测得波纹管的偏摆系数K=0.0032，摩擦系数μ=0.203。因条件中给定的是锚内控制应力来计算锚外控制应力，所以设计给定的偏摆系数和摩擦系数无用处，需用到试验测得的偏摆系数和摩擦系数。如若锚内控制应力为0.6fptk，则锚外控制应力：OVM锚具夹片厂家提供的应力损失为6%。伸长值计算：伸长值计算第一个重点：选取控制应力。一般认为选取的控制应力为0.7669fptk，这种想法是错误的，伸长值计算应选取的应力应去掉---本文来源于网络，仅供参考，勿照抄，如有侵权请联系删除---锚具夹片厂家提供的应力损失即选取的控制应力为0.7209fptk。第二个重点是曲线应从中间切断，一分为二，计算后乘以2就可以了。则条件中给定的是锚外控制应力，设计给定的偏摆系数、摩擦系数和试验测得的偏摆系数、摩擦系数不相同，需根据设计的偏摆系数和摩擦系数计算出锚内控制应力，再根据锚内控制应力计算现场张拉的锚外控制张拉应力。第一步：反算锚内张拉控制应力第二步：计算锚外控制张拉应力伸长值计算：5现场控制水长河临时桥的设计图纸给定的情形是第一种情形。现场控制示例选用编号D4预应力钢绞线束，单根锚外控制应力为0.7669fptk=199.701kN。伸长值l=190.8mm，编号D4L4束预应力钢绞线共12根，总的锚外控制应力=199.701×12=2396.412KN，选取千斤顶为YT250T-200mm两台，参数及油表读数见表1，采用两端张拉。施工控制时回油回缩值要注意以下两点：（1）张拉时最靠近锚具的纤维板凹槽的深度，现场采用凹槽深度为5mm。（2）准确量取钢绞线的工作长度，现场每端钢绞线工作长度为0.6m，计算伸长值合计为8mm，伸长值的允许误差---本文来源于网络，仅供参考，勿照抄，如有侵权请联系删除---为±6%，四舍五入即±0.5mm。所以回油回缩值应为5+5+8=18mm，现场实际回油回缩值应在17.5～18.5mm之间。现场张拉过程分五步：第一步：采用两台小千斤顶YT27T-200mm两端预紧10%锚外控制应力。第二步：YT250T-200mm千斤顶张拉20%总的锚外控制应力记录千斤顶油缸伸出值。第三步：YT250T-200mm千斤顶张拉60%总的锚外控制应力记录千斤顶油缸伸出值。第四步：YT250T-200mm千斤顶张拉100%总的锚外控制应力记录千斤顶油缸伸出值。第五步：持荷5min后回油记录千斤顶油缸回缩值值。D4束钢绞线现场张拉时的实测数据见表2.结语设计图纸中对预应力钢绞线的控制应力归结为以上两种，在计算过程中要考虑的是：张拉时采用两端张拉。在锚外控制应力的计算时l和θ的参数值要细细研究，此处最容易出现错误。其对应的伸长值计算过程要选取正确的控制应力，伸长值计算要从中...