超临界对冲燃烧锅炉屏过汽温偏差原因分析及对策摘要：介绍了某超临界对冲燃烧锅炉屏式过热器两侧汽温偏差的特征，对影响汽温偏差的原因进行分析和查找，指出汽水系统异常是造成两侧汽温偏差的主要原因，并提出解决对策，使汽温偏差得到了明显改善，大大提高了锅炉运行的安全性和经济性。关键词：超临界锅炉；汽温偏差；对冲燃烧；超温中图分类号：TK16文献标识码：BCausesAnalysisandCountermeasureonSteamTemperatureDeviationofSuperheaterforSupercriticalOpposedFiringBoilerCHENRui-longAbstract：Thecharacteristicsonsteamtemperaturedeviationofsuperheaterforsupercriticalopposedfiringboileraredescribed,thecausesandpresentscountermeasuresareanalyzed,bywhichsteamtemperaturedeviationhavemarkedlyimprove,andtheboilersets’operationsafetyandeconomyhavetherebybeennoticeablyraised.Keywords:supercriticalboiler;steamtemperaturedeviation;opposedfiring;overheating高约50～100℃），严重影响屏式过热器及锅炉的安全运行。1设备简介某600MW超临界参数变压直流本生型锅炉，型号为DG1900/25.4-Ⅱ2，系一次中间再热、单炉膛、尾部双烟道结构、采用烟气挡板调节再热汽温、平衡通风、露天布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构Π型锅炉，燃烧方式为前后墙对冲燃烧，燃烧器分3层布置，共设有36只，采用正压直吹式制粉系统，配有6套HP1003型中速磨煤机；设计煤种为神府东胜煤，校核煤种为晋北烟煤。屏式过热器（以下简称屏过）布置在炉膛上部区域，在炉深方向布置2排，两排屏（前后屏）之间紧挨着布置，每排管屏沿炉宽方向布置15片屏，共30片。炉内受热面管子均采用SA-213TP347H材料。每片屏由22根管子绕成，管屏入口段与出口段采用不同的管子壁厚，内外圈管采用不同规格管子。管屏入口段管子规格分别为：最外圈管为Φ50.8×8.4，其余为Φ45×7.4，材料SA-213T22和SA-213T23；管屏出口段管子规格为：最外圈管为Φ50.8×12.3，其余为Φ45×10.8，材料SA-213T91。屏式过热器的实际运行壁温监测点设置于出口段管壁上，其设计报警温度值为550℃。图1前屏出口管壁温度分布图2后屏出口管壁温度分布3汽温偏差的原因查找与分析3.1风烟侧(1)一次风粉同层燃烧器各一次风粉管的均匀性关系到燃烧的稳定性和经济性[1]，燃烧器对冲布置时，对冲射流动量不相等时，气流就可能偏向动量小的一侧，使炉内充满情况变差，而同层燃烧器出口风粉不均，将影响相邻燃烧器对高温烟气的回流卷吸、气流的混合以及气流（火焰）在炉内的运动，使炉内热负荷沿炉膛宽度和高度分布的均匀性较差，可能出现受热面管屏间吸热不均匀，造成汽温偏差。通过热态工况下对磨煤机出口粉管缩孔的调整，将各一次风管的动压值基本调平，风量偏差控制在±5%误差之内；但是，从调整的效果看，一次风调平并不能改善两侧汽温偏差，风粉不均不是产生偏差的主要原因。2问题描述一段时间以来，锅炉在变工况和稳定运行时，屏过屡次出现超温现象，对制粉系统和锅炉燃烧调整后仍然不能解决问题，不同工况下前后屏壁温分布如图1、2所示，屏过出口两侧汽温偏差较大，A侧温度高于B侧，A侧管屏壁温超温严重，最大汽温偏差曾达70～80℃左右，A/B侧出口汽温分别为586℃/505℃，出口管壁金属温度达641℃，远高于壁温报警值（因管壁的温度测点布置在大罩壳内顶棚上部，离烟道内的管道有一段距离，因此估计实际温度比测量温度(2)二次风及燃尽风二次风采用大风箱结构，由于A/B侧二次风总量由各分层风箱风量叠加，测量存在误差，无法准确判断两侧风量是否平衡一致。在汽温出现偏差时，通过尝试提高A侧（或B侧）送风机的出力、调整两侧分风箱的二次风量及二次风配风方式，均无法调平两侧汽温偏差。燃尽风是对冲燃烧锅炉调整炉内燃烧均匀性的有效手段，正常运行时通过对前后墙左右两侧风量的控制，可以改收稿日期：2010-03-29陈瑞龙(1965-)，男，高级工程师。广东惠来，51522326电站系统工程2010年第26卷善炉内燃烧空气动力场。然而现场试验调整结果表明，本锅炉出现的汽温偏差无法利用该手段调节改善，可见二次风及燃尽风并非汽温偏差产...