悬臂浇筑连续梁T构临时固结最大不平衡弯矩取值的探讨摘要:通过对悬臂浇筑预应力混凝土连续梁桥墩梁临时固结计算方法的比较，以及结合相关实例进行分析，总结出墩梁固结设计更为合理的方式，并使设计能够充分考虑施工单位自身的最大风险因索，以满足施工安全。关键词：墩梁固结设计最大不平衡弯矩中图分类号：S611文献标识码：A-、盒.一、IJ1J§对于预应力连续梁悬臂浇筑法而言，为确保悬臂浇筑过程中的T构安全稳定，相关《施工规范》均要求在悬臂浇筑前“应先将墩顶梁段与桥墩临时固定”。较多设计图纸给出了悬臂T构的倾覆荷载（最人不平衡弯矩和竖向反力），多数设计图纸却要求施工单位自行设计施工临时固结结构。例如《常嘉高速公路施工图设计》中的4标白觑湖特大桥为主跨120mT构，8标太浦河特大桥为主跨lOOinT构，但设计图纸给出的主墩临时固结方案却都是一样的，均采用墩顶一侧104根①32钢筋作为锚同钢筋，并没有给出设计的倾覆荷载，只是耍求施工单位参考并自行设计，此种设计墩顶预埋104根钢筋的方法到底合理不合理，锚固钢筋数量是多了还是少了，都不得而知，可见图纸的方法并不值得完全借鉴。自从有了挂篮悬浇施工技术，关于墩梁临时固结抗倾覆设计荷载的标准取值，一直就没有一个定量的、统一的标准。不管是相关《设计规范》还是相关《施工技术规范》,都没有明确的规定。二、常规T构内力取值标准关于墩梁临时固结抗倾覆设计荷载取值问题，以前有的做法是按T构单侧结构重量不对称偏载超方5%~10%取值，这种方法有些臆断，没有科学性。后來又有按最大不平衡荷载201•设计的，按这个标准作为施工过程控制的尺度，相対科学合理，但还是与施工单位自身最不利工况相差甚远。现在不论是在网上，还是书店里的发行作品中，对于最大不平衡弯矩的取值是千差万别，标准各异，通过对各种工况的全面对比分析，T构倾覆的最不利工况是：以挂篮连带悬臂节段混凝土意外坠落后的不对称偏载为最大倾覆荷载。这只情况是施工单位的最不利因素，这种工况以最大悬臂端节段为最不利。按此种工况计算的倾覆荷载，既能满足设计文件的抗倾覆要求，又能满足相关桥涵施工技术规范规定的最大不平衡荷载20t的要求，也保证了悬浇过程中的施工安全。根据以上工况，计算临时固结结构的内力，现行的最常规的方式为：竖向反力N按最大T构自重+两只挂篮质量；最大不平衡弯矩M按悬臂浇筑T构最后一节完成时发生单端倾覆的工况计算，包括最后一节段自重倾覆矩和挂篮倾覆矩。即：最大竖向反力：N二Q+2T最大不平衡弯矩：M二(W+T)L以上公式中：Q为最大T构箱梁自重；T为单只挂篮自重；W为悬臂最后一节段自重；L为悬臂最后一节段重心顕桥墩中心更离。以墩顶临时固结为例，按照相关规范将永久支座视为不受力，临时支座的受力结构分析如下图所示。根据内力平衡原理：RA+RB二N；LRB二M倾+LRA,可以求得相关内力。三、实际受力内力取值标准根据以上公式可以得到T构内力，但我们发现上图中最大不平衡弯短是在墩中心，而不是在临时支座A或者B处，规范中已经视永久支座不受力，虽然在实际施工过程中，永久支座是不可能不受力的，它的受力可以减小临时支座所受的荷载，但在设计过程中我们依然要按永久支座不受力计算，这样我们可以发现，T构在倾覆的过程中倾覆点肯定在左右两侧的临时支座上而不是在永久支座上，所以以上图中计算最大不平衡弯矩及T构内力的方式不能够准确的反应T构的受力工况，而是应该将倾覆点定位在临时支座上，最大不平衡弯矩同样应该以倾覆点来取矩，我们以常嘉高速公路CJ-A4标主桥为例来计算，其工程概况如下：常嘉高速CJ-A4标主桥上部结构型式为预应力混凝土现浇连续箱梁，梁高7.Om^3.2m,箱梁顶宽16.9m。梁高变化为二次抛线线形式,为单箱单室结构，纵横坡通过结构和支座垫块调整来实现，支座处箱梁底设楔型垫块调平纵坡，保证支座平置，采用挂篮悬浇施工。每个T构共16个施工节段，最大浇筑节段长4.0m,0#、1#节段长1311),0#块混凝土方量227.46m3,1#块混凝土方量100.08m3,2#块混凝土方量71.58m3,16#块混凝土方量48.26方，挂篮自重46.3t0临时支座采用混凝土条形基础，支座间跖•为2.3m,支座距墩中心1.15m,临时支座...